对缺乏技术数据甚至丢失铭牌的损坏电机进行修理时，两利用 定子铁心的基本K寸和经验公式估算绕组数据，以确定定子绕组的 每槽导体数和线规等^

13.4.1测量定子铁心各部位尺寸

尽量准确地测量定子铁心各部位尺寸，包括：

(1) 定子铁心外径IV内径£)„、铁心长度Z(cm)Q

(2) 定子槽数Z,，齿宽(cm)。

(3) 定子槽形及各部分尺寸（cm),如图13-14所示口 13.4.2计算齿距、齿宽及轭髙

(1)定子齿距q (on)

(2)定子齿宽心（cm)

13.4.3估计电动机的极数

对无铭牌的损坏电机，可从电机定子铁心尺寸估计电机极数心 (1)按齿宽及轭髙估计电机极数一般应符合下式：

/>= (CK35~0-4) Z,frrlMcl

取近似偶数D

U)按定子外径与内径的比值，査表13-10确定

表13-10不间极緻的定子外径与内径比值

13.4.4 选定气隙磁通密庚

电动机的气隙磁通密度'有一定的取值范围。在铁心尺寸一定 的情况下，选取较高的，电动机的起动转矩、最大转矩增加，但 空载电流增加，功率因数降低。'一般的取值范围为CL55 — 0.75T, 功率较大、极数较多者，一般取较大值。

选取坎后应由下式验算定子齿部破通密度值

式中 一定子齿部磁通密度（T)。

Kc—铁心叠压系数，涂漆桂钢片时取0.92,不涂漆硅钢片 时取0.95。

验算得到的定子齿部磁通密度值一般应在1.4〜1.6T范围内，如果 计箅数值过大，则应减小气隙磁通密度；如果计箅数值过小，可适 当增大气隙班通密度。

通过验箅定子齿部磁通密度值氏i，以选定气隙磁通密度值 13.4.5确定毎相串联导体数

根据选定的由下式估算每相串联导体数

_0,22KE/>Uf xl〇4

式中 ——电源相电压（V);

/——电源频率（Hz); :

P——电机极数；

Ke——满栽电动势与额定相电压之比值，电机定子阻抗压降 越大f KE值越小。一般取值范围为0.85〜0.95,功率 较大和极数少者取较大值；

Kdp 定子绕组系数，常用的60fl相带整数槽绕组的绕组系数

见表13-11和表13-12。

表13-11单屏绕组绕组系数

表13.12双层绕坦绕组系教

13.4.6桷定毎柵导体数

由毎相串联导体数N*的估算值由下式计算每槽导体数

式中 m——电机相数，to =3; a——绕组并联路数。

对单层整数檜绕组，最大并联路数：

= P (每极每相槽数为偁数）；

(每极每相槽数为奇数）。 对双层整数槽叠绕组

UP

选取的井联路数《应满足^2_心=整数=对于功率较小的电机，一 般选取u =

确定的每槽导体数iV5应为整数，对双层绕组&NS—般应为偶整 数。

13.4.7确定导体直径

如果有铭牌数据，可由电动机额定电流及选定电流密度来估算 导体直径，井验算榷满率；如果缺少电动机额定电流数据，可直接 由选定的槽满率确定导体直径。

(1)由额定电流确定导线直径导体截面积估算值为

式中^——电动机额定相电流（A);

；——定子绕组导体电流密度，一般取为4〜7A/mm2,功率 较大者取较小值。

根据估算值査电磁线线规标准，即可确定绕组导体直径失 (mm)及带绝缘的导体直径如果线径大于1.5mm，应采用多根 导线并绕。

13.4.8磽定定子绦坦败据

1 •绕组型式 . ...…

根据电机大小或输出功率可选定定子绕组型式。，雔电机中心 髙160mm及以下，即相应于4极电机的功率15kW及以下，大多采 用单层绕组。其中2极电机大多采用同心式或交叉式绕组，4极电机 大多采用交叉式或链式绕组，6极及8极电机大多采用链式:绕组。中 心髙为180mm及以上，即相应于4极电机的功率为18.5kW及以上 的电机，大多采用双层叠绕组。

2. 绕组节距

单层绕组可采用适当的连接方法（见图13-2、i图13-3、图 13-4),以较短的线豳节距获得等效于整距的绕组。单层绕组的线圈 节距示例见表13-U。

双层叠绕组可随意选取绕组节距J/,短距比0 = ^/!： ([ = &//>

为极距），沒取0.75〜0.85,为削弱定子绕组的5次及7次相带谐 波，一般选取^^5/6。

3. 绕组匝数

单层绕组的每线圈匝数应等于每槽导体数；V9f而双层绕组的每 线圈匝数应为每槽导体数的一半，即N」2。

表13-13单层绕组线圈节距